http://moi-potolki.ru/ ru Пневматические конструкции DataLife Engine http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-11.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-11.html
(перевод с британского С. Б. Ермолова)................................................................. 188

Пневматические конструкции в плавательных бассейнах и сооружениях для спорта и отдыха. И. Линекер (перевод с германского С. Б. Ермолова) 200 . Двухслойное воздухоопорное покрытие, усиленное канатами. Э. Фрицше, Г. Вольф, Г. Айзенхут (перевод с германского С. Б. Ермолова) . . . 217]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:43:42 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-10.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-10.html
29. Dd50: 1976. Dratt for Development, air supported structures, Grofibritan-nien, 1976.

30. Pneumatic Structure Design Standard and Commentary, Japan, 1970.]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:43:13 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-9.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-9.html
19. Meffert B. Mechanische Eigenschaften Pvc-bescichteter Polyestergewebe. Dissertation, Aachen, 1978.

20. Niemann H.-j. Zur Windbelastung von Tragluftbauten. Konstruktiver Ingenieurbau/Berichte, Heft 13, Vulkan-verlag, Essen, 1972.]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:42:43 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-8.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-8.html
9. Harnach R. Vorschriften fur Berechnung und Betrieb von Tragluftbauten. Membrankonstruktionen, Verlag R. Miiller, Koln, 1979, S. 105—126.

10. Harnach R. Load-carrying behavior of cylindrically shaped air supported structures. Acta Univ. Oul. С 16.1980, Artes Constr. 3, S. 579—590.

11. Hartmann B, K. H. Schrader und G. Winkel. Mesy —ein Programmsys-tem zur Untersuchung von Tragwerken. Konstr. Ingenieurbau/Berichte, Heft 22, Vulkan—verlag Essen, 1975.]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:42:09 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-7.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-7.html
Результаты проведенных исследований внушительно демонстрируют, что расчет воздухоопорных оболочек все еще содержит множество «белых пятен». Следует надеяться, что благодаря проведению наиболее интенсивных исследований на моделях и натурных испытаний в сочетании с развитием численных способов расчета характеристики надежности воздухоопорных конструкций будут доведены до уровня, достигнутого для остальных конструкций.

Перечень Литературы]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:41:43 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-6.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-6.html
торцевая часть:

Нормы Фрг (при Ь// = 0,4 и Л/г = 1,0): цилиндрическая часть:

торцевая часть:

Эти данные сведены в табл. 3. Усилия «ф в цилиндрической части оболочки по нормам [31] очень малы, в нормах [32] они определены достаточно точно; усилия п#, напротив, очень малы по нормам [32], в особенности при маленьких отягощениях pi и q. Усилия nv илов торцевой части оболочки по нормам [31} приняты равными и заметно завышены; в нормах [32], напротив, очень малы усилия гсф. Сопоставление при всем этом изготовлено с максимальными усилиями, которые соответствуют «косому» ветру и могут в отдельных вариантах наблюдаться в реальности.
]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:41:04 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-5.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-5.html
Для наибольших усилий при поперечном ветре и при р,- = =0,30 кн/м2 получены последующие приближенные линейные зависимости:

При «косом» ветре, по аналогии с оболочкой, имеющей торцы на прямоугольном плане, следует ждать наиболее больших значений усилий.

Надлежащие усилия лишь от внутреннего давления определяются выражениями:

r пилинлоической части оболочки:]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:40:21 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-4.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-4.html 0,30 кн/м2; (7.13а)

я,, (да + р.) = 0,60?/- + 1,02/>г т при />г = 0,45 кн/м2 (7.136)

\ 0,56^+0,95^ т при рг =0,60 кн/м2; (7.13в)

в торцевой части:

%(W + Pi) = °>9bqr+ l.«v; (7.14)

[0,80 0,30 кн/м2; (7.15а)

п# (да + />.) = 0,7iqr + 1 fiipt г при />,• = 0,45 кн/м2 (7.156)

10,71^ + 0,99^/- при р; = 0,60 кн/м2; (7.15в)

Надлежащие усилия от деяния 1-го лишь внутреннего давления:

в цилиндрической части:

яф (/>*) = 0,97/>.г; (7.16)

(0,79pi г при Pi > 0,30 кн/м2; (7.17а)

ч (Pi) = °>74^г при л = °-45 кн''м2; (7-176)

[ojlpi г при рг =0,60 кн/м2; (7.17в)

в торцевой части:

пф(/>.) = 0,95/у; (7.18)

(0,86/>гл при pt > 0,30 кн/м2; (7.19а)

п# (р.) = 0,82/>гг при Pi = 0,45 кн/м2; (7.196)

[0,79р;/- при />г = 0,60 кн/м2; (7.19в)

Отсюда могут быть приближенно определены и усилия n(w). 7.3. Полуцилиндрическая оболочка с торцами на круговом плане.
]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:39:16 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-3.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-3.html
(7.5а) (7.56)

(7.6а)
(7.66)

По другому обстоит дело с усилиями п#\ для их линейные соотношения (7.1) и (7.2) оказываются уже несправедливыми, так как не учитывают зависимости усилий к тому же от внутреннего давления (т. е. влияния интенсивности нагрузок). Потому в работе [10] для усилий п# получены эмпирические выражения в форме произведения 2-ух функций:]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:38:32 +0200 http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-2.html http://moi-potolki.ru/priblizhennye-formuly-dlya-rascheta-glavnykh-usiliy-2.html
что с удовлетворительной точностью дает табличные значения (погрешность составляет около 1 %).

Как указывает сопоставление с данными п. 6.2.5, отысканные таковым образом значения (3 нельзя применять, к примеру, для определения усилий n(pi) согласно выражению (6.1), потому что там получено 00=0,54, а тут pv=0,94. Но преимущество использованной тут методики заключается, а именно, в том, что нормированное суммарное усилие n(w-{-pi) постоянно быть может с достаточной точностью найдено из линейной зависимости (7.2) при фиксированных значениях а и р. В то; же время при использовании методики, приведенной в п. 6.2.5, значение а#, к примеру, уже не было бы константой, или погрешность при линеаризации согласно (7.2) оказалась бы чрезвычайно большой.
]]> admin Mon, 19 Dec 2011 00:36:23 +0200